Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат

Нижегородский муниципальный

архитектурно-строительныйуниверситет

Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Объяснительная ЗАПИСКА

К КУРСОВОЙ РАБОТЕ

«Расчёт железобетонных конструкций высотного производственного здания».

Выполнил студент гр.191: Е.И.Рябушева

Проверил: А.Д.Макаров

г.Н.Новгород

2006 год


Содержание

Стр.

1. Расчет плиты на крепкость ……………………………………………… 5

1.1 Расчёт полки плиты……………………………………………………………. 5

1.2 Расчёт поперечного торцевого ребра………………………………………… 6

1.3 Расчёт продольных рёбер……………………………………………………... 6

2. Расчет сборного ригеля поперечной рамы Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат . ……………………………… 10

2.1 Дополнительные данные……………………………………………………… 10

2.2 Расчётные пролёты ригеля……………………………………………………. 10

2.3 Расчётные нагрузки…………………………………………………………… 10

2.4 Расчётные изгибающие моменты……………………………………………. 10

2.5 Расчёт ригеля на крепкость по обычным сечениям……………………. 11

2.7 Расчётные продольные силы………………………………………………… 11

2.6 Расчёт ригеля на крепкость по наклонным сечениям на действие

поперечных сил…………………………………………………………................ 12

2.8 Обрыв продольной арматуры в пролёте. Построение эпюры арматуры…. 16

3. Расчет сборного ригеля поперечной рамы ………………………………. 20

3.1 Расчёт колонны на сжатие…………………………………………………… 20

3.2 Расчёт колонны консоли Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат……………………………………………………... 24

Литература ……………………………………………………………………. 27




1. Расчёт плиты на крепкость

Для сборного железобетонного перекрытия, представленного на плане, требуется высчитать сборную ребристую плиту с ненапрягаемой арматурой в продольных ребрах. Сетка колонн Направление ригелей межэтажных перекрытий – поперек строения. Нормативное значение временной нагрузки на межэтажные перекрытие Вся временная нагрузка условно считается долговременной. Коэффициент надежности по значению строения принимается ; коэффициенты Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат надежности по нагрузке: временной - 1,2; неизменной - 1.1. Бетон тяжкий класса В20 .

Расчетное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 осевому сжатию при расчёте по предельным состояниям первой группы (на крепкость) , осевому растяжению

Главные размеры плиты:

-длина плиты l П = l К - 50 мм =6400 – 50 = 6350 мм ;

- обычная ширина В = l /5 = 5700/5 = 1140 мм ;

- конструктивная ширина В1 = В Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат -15 мм = 1140 -15 = 1125 мм .

Высоту плиты приблизительно определяем по формуле, принимая всю нагрузку долговременной:

, где

с = 30 – при армировании сталью класса А300

- пролёт в свету, где

b = 300 мм – за ранее принимаемая ширина сечения ригеля

мм – расчётное сопротивление арматуры класса А500 для предельного состояния первой группы

МПа – модуль упругости арматуры

θ = 1,5

Принимаем h = 450 мм > l п /15 = 423мм .

1.1 Расчёт полки Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат плиты .

Толщина полки принята h / f = 50 мм .

Просвет полки в свету l 0 = В1 -240 мм = 1125-240 = 885 мм .

Расчетная нагрузка на 1 м2 полки:

Неизменная с

а) вес полки кН/м2

б) вес пола и перегородок кН/м2

Итого неизменная нагрузка:

g0 = 1,375+2,75 = 4,125 кН/м2

Временная нагрузка с :

кН/м2

Полная неизменная Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат нагрузка с :

кН/м2

Изгибающий момент в полке (в просвете и на опорах) по абсолютной величине равен: кН. м.

Полка армируется сварными сетками из проволоки А400

Расчетное сопротивление Rs = 355МПа

50-12,5 = 37,5 мм , где

b = 1000 мм

Процент армирования полки: %

Проверяем усилие:

условие соблюдается, потому что

Нижние (пролётные) и верхние (надопорные) сетки принимаем:

(+6,9%)

1.2 Расчёт поперечного Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат торцевого ребра

Каждое поперечное торцевое ребро армируется U –образными сварным каркасом с 3-мя продольными стержнями ø6А400 и поперечными стержнями ø4В500 с шагом 100 мм .

1.3 Расчёт продольных рёбер

Продольные ребра рассчитываются в составе всей плиты, рассматриваемой как опора П-образного сечения с высотой h = 450 мм и конструктивной шириной В1 = =1125 мм (номинальная ширина Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат В = 1,14 м ). Толщина сжатой полки 50 мм .

Расчетный просвет при определении изгибающего момента, принимается равным расстоянию меж центрами опор на ригелях:

l = lК -0.5b = 6,4-0,5×0,3 = 6,25м

Расчетный просвет при определении поперечной силы:

l0 = lк – b = 6,4 - 0,3 = 6,1 м , где

b = 0,3м – за ранее принимаемая ширина сечения ригеля.

Нагрузка на 1пог. м плиты Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат считаем только из условия прочности (1-ая группа предельных состояний).

Неизменная

кН/м , где

- расчётная нагрузка от собственного веса 2-ух рёбер с заливкой швов

кН/м , где

мм - средняя ширина 2-ух рёбер.

p = 25 кН/м

Временная кН/м.

Полная кН/м.

Усилия от расчетной нагрузки для расчета на крепкость:

кНм ,

кН.

Расчет прочности обычных сечений .

Продольная Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат арматура в ребрах принята класса А300 , расчетное сопротивление RS = 270 МПа . Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне; расчетная ширина полки b/ f = B1 – 40 мм = 1125 – 40 = 1085 мм ; h0 = h – a = 450 – 50 = 400 мм .

Пологая, что нейтральная ось лежит в полке, имеем

Проверяем усилие:

условие соблюдается, потому что

Принимаем продольную арматуру 4ø20А300 Аs = 1256мм Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат2 (+6,5%)

Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу.

Поперечная сила на грани опоры 76,8 кН . Принимаем поперечную арматуру из условия свариваемости ø5В500 с RSW = 300 МПа. Имеем: ASW = n × ASW 1 = 2×19,6 = 39,2 мм2 ; мм ; b = 170 мм – ширина ребра плиты.

Бетон В20 ( ; ; потому что нагрузка на плиту включает её временную составляющую).

За ранее принимаем

1. Проверка Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат на крепкость наклонной сжатой полосы

т.е. крепкость полосы обеспечена

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/мм.

Так как Н/мм – хомуты на сто процентов учитываются в расчёте и определяется по формуле:

кН/м ;

Так как

мм > 3h 0 =1200 мм

принимаем c = 3h 0 =1200 мм ; с0 = 2h 0 =800 мм .

Н

кН

кН

Проверка условия

кН > кН .

Проверка Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат требования

мм > S 1 = 125 мм .

Определение приопорного участка (аналитический метод).

При умеренно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется зависимо от:

, где

.

Так как , тогда:

Потому что , то:

, где мм

так как то:

, принимаем мм.

Таким макаром длина приопорного участка будет:



2. Расчёт сборного ригеля поперечной рамы.

2.1. Дополнительные данные.

Бетон тяжкий, класса Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат В20 , коэффициент критерий работы бетона . Расчетные сопротивления бетона с учетом равны: Rb = 11,5 МПа ; Rbt = 0,90 МПа . Продольная арматура – класса A300 . Коэффициент понижения временной нагрузки к1 = 0,9

2.2. Расчётные пролёты ригеля.

За ранее назначаем сечение колонн 400×400 мм (hc = 400 мм ), вылет консолей lc = 300 мм . Расчетные просветы ригеля равны:

-крайний просвет l1 = l - 1,5hc - 2lc = 5,7 - 1,5×0,4 - 2×0,3 = 4,5 м

-средний просвет Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат l 2 = l - hc - 2l c = 6,8 - 0,4 - 2×0,3 = 4,7 м.

2.3. Расчётные нагрузки.

Нагрузка на ригель собирается с грузовой полосы шириной lк = 6,4 м , равной расстоянию меж осями ригелей.

а) Неизменная нагрузка ( с 0,95 и 1,1):

вес железобетонных плит с заливкой швов:

0,95×1,1×3,0×6,4 = 20,064 кН/м

вес пола и перегородок: 0,95×1,1×2,5×6,4 = 16,72 (кН/м)

свой вес ригеля сечением Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат b × h = 0,3×0,65 м :

0,95×1,1×0,3×0,65×25=3,92 кН/м

итого неизменная нагрузка g = 40,704 кН/м ;

б) Временная нагрузка с коэффициентом понижения к1 =0,9 ( с 0,95 и 1,2):

р = 0,95×0,9×1,2×14×6,4 = 81,87 кН/м .

Полная расчетная нагрузка: q = g + p = 122,57 кН/м .

2.4. Расчётные изгибающие моменты.

В последнем просвете:

кНм

На последней опоре:

кН·м

В средних просветах и на средних Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат опорах

кН·м

Отрицательные моменты в просветах при p/g = 81,87/40,704 =2,011

в последних просветах для точки 4 при -0,02

кН·м

в среднем просвете для точки 6 при -0,023

кН·м .

2.5. Расчётные поперечные силы.

На последней опоре кН .

На опоре В слева кН.

На опоре В справа и на средних опорах кН.

2.6. Расчёт ригеля на крепкость Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат по обычным сечениям.

Для бетона класса В20 и арматуры класса А300 0,650. Принимаем ширину сечения b = 300 мм . Высоту ригеля определяем по опорному моменту МВ = 169,223 кНм , задаваясь значением 0,650. Сечение рассчитывается как прямоугольное по формуле:

мм

h = h 0 + a = 411,975+65=476,975 мм , принимаем h = 600 мм (b/h = 0,5 мм ).

Расчет арматуры

Расчетное сопротивление арматуры Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат класса A 300 : RS = 270 МПа .

а)Последний просвет .

М1 = 206,83 кНм; b = 300 мм ; h = 600 мм ; h 0 = h - a = 600-60 = 540 мм (арматура размещена в два ряда по высоте)

принимаем арматуру: 2ø22 А300+2ø25 А300 Аs = 760+982=1742 мм2 (+5,34%)

Проверяем выполнение условия . Имеем , т.е. для сечения ригеля с большим моментом М1 условие производится.

б) Средний просвет .

М2 = 169,223 кНм Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат; b = 300 мм ; h = 600 мм ; h 0 = h - a = 600-55 = 545 мм (арматура размещена в два ряда по высоте)

принимаем арматуру: 2ø20 А300+2ø22 А300 Аs = 1388 мм2 (+8,86%)

в) Средная опора .

МВ = МС = М = 169,223 кНм ; b = 300 мм ; h = 600 мм ; h 0 = h - a = 600-65 = 535 мм (однорядная арматура);

принимаем арматуру: 2ø32 А300 Аs = 1609 мм2 (+19,5%).

г) Последняя опора.

МА = 124,102 кНм ; h 0 = h - a Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат = 600-65 = 535 мм (однорядная арматура);

принимаем арматуру: 2ø25 А300 Аs = 982 мм2 (+6,2%)

д) Верхняя пролетная арматура среднего просвета по моменту в сечении 6.

М6 = 62,27 кНм; b = 300 мм ; h = 600 мм ; h 0 = h - a = 600-35 = 565 мм (арматура однорядная);

принимаем арматуру: 2ø18 А300 Аs = 509 мм2 (+17%).

е) Верхняя пролетная арматура последнего просвета по моменту в сечении 4 .

М Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат4 = 49,64 кНм; b = 300 мм ; h = 600 мм ; h 0 = h - a = 600-35 = 565 мм (арматура однорядная);

принимаем арматуру: 2ø16 А300 Аs = 402 мм2 (+17%).

2.7. Расчёт ригеля на крепкость по наклонным сечениям на действие поперечных сил.

Каждый ригель армируется одним плоским сварным каркасом с однобоким расположением рабочих продольных стержней при самом большом поперечнике их d=32мм.

Поперечные стержни пролётных Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат каркасов принимаем из арматуры класса А400.

Из условия обеспечения доброкачественной точечной сварке при наивысшем поперечнике продольных стержней d = 32 мм , во всех пролётах принимаем поперечную арматуру ø8 А400 с RSW = 285 МПа . Имеем: 2×50,3=100,6 мм2 ;

Бетон тяжкий, класса В20 (Rb = 11,5 МПа ; Rbt = 0,90 МПа ; потому что нагрузка на ригель включает её временную составляющую Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат).

Сечение балки при расчёте на Q рассматривается прямоугольное с размерами: b =300 мм и высотой h = 600 мм , рабочая высота h0 сечения берётся зависимо от приопорного участка.

Средняя опора.

За ранее принимаем

1. Проверка обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе меж наклонными трещинками по условию:

- коэффициент, принимаемый равным 0,3

303360 Н ≤ 450225 Н

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/мм Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат.

Так как Н/мм – хомуты вполне учитываются в расчете, и определяется по формуле:

кН/м ;

Так как

мм < 3h 0 =1605 мм

принимаем c = 1188,4 мм ; с0 = 2h 0 =1070 мм .

Н = 246,72 кН

кН

кН

Проверка условия

кН > кН .

Проверка требования

мм > S 1 = 150 мм .

Определение приопорного участка (аналитический метод).

При умеренно распределённой нагрузке длина приопорного Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат участка определяется зависимо от:

, где

.

Так как - хомуты учитываются в расчёте.

Потому что , то:

Последняя опора.

За ранее принимаем

2. Проверка обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе меж наклонными трещинками по условию:

- коэффициент, принимаемый равным 0,3

248200 Н ≤ 553725 Н

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/мм.

Так как Н/мм – хомуты на сто процентов учитываются в расчёте и Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат определяется по формуле:

кН/м ;

Так как

мм < 3h 0 =1605 мм

принимаем c = 1188,4 мм ; с0 = 2h 0 =1070 мм .

Н = 115,042 кН

кН

кН

Проверка условия

кН > кН .

Проверка требования

мм > S 1 = 200 мм .

Определение приопорного участка (аналитический метод).

При умеренно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется зависимо от:

, где


Так как - хомуты учитываются в расчёте.

Потому Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат что , то:

, где мм

так как то:

, принимаем мм.

Таким макаром длина приопорного участка будет:

2.8. Обрыв продольной арматуры в пролёте. Построение эпюры арматуры.

По изложенному выше в пт 2.6 расчету определяется площадь продольной рабочей арматуры в небезопасных участках сечения: в просветах и на опорах, где действует самые большие по абсолютной Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат величине моменты.

Для определения места обрыва продольной арматуры строятся огибающая эпюра изгибающих моментов от наружных нагрузок и эпюра арматуры, представляет собой изображение несущей возможности сечений ригеля Мult .

Моменты в 5 точках определяются по формуле:

Расчетные моменты эпюры арматуры, которые может воспринять опора в каждом сечении при имеющихся в этих сечениях Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат растянутой арматуры, определяется по формуле:

, где

мм – величина сжатой зоны.

AS - площадь арматуры в рассматриваемом сечении;

- табличный коэффициент.

Место деяния обрыва стержней отстоит от теоретического на расстоянии W , принимаемом более 20d и более величины, определяемой по формуле:

Q - расчетная поперечная сила в месте теоретического обрыва стержня;

Qsw - усилие Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат в поперечных стержнях на единицу длины элемента на рассматриваемом участке.

d - поперечник обрываемого стержня.

При правильном подборе и рассредотачивании продольной арматуры по длине ригеля эпюра арматура MU всюду обхватывает огибающюю эпюру моментов M , нигде не врезаясь в нее, да и не удаляясь от нее очень далековато в расчетных Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат сечениях. В таком случае во всех сечениях ригеля, будет выполнятся условие прочности по моменту M < MU и обеспечения экономичности расходование арматуры.

Последний просвет «0-5»

Сечения

0

1

2

2/

3

4

5

Положительные

Моменты

-

0,037

0,079

0,0833

0,077

0,030

-

+M

-

91,834

196,078

206,75

191,114

74,46

-

Отрицательные

моменты

-0,050

-0,013

0,005

-

0,002

-0,02

-0,062

-M

-124,1

-32,266

12,41

-

4,964

49,64

201,12

*Отрицательный момент в опорном сечении «5» рассчитывается по большему из 2-ух смежных пролётов, т.е. по l 2 = 4,7 м

Нулевые точки эпюры положительных моментов Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат размещаются на расстояниях 0,1·l 1 = 0,45м от грани левой опоры и моментов и 0,125·l 1 = 0,5625 м от грани правой опоры.

На положительные моменты

На больший положительный момент M1 принята арматура 2ø22 А300+2ø25 А300 Аs = 760+982=1742 мм2 .

кН·м

Ввиду убывания положительного момента к опорам, часть арматуры можно не доводить до опор, оборвав в Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат просвете. Рекомендуется до опор доводить более 50% расчетной площади арматуры. Примем, что до опор доводится 2ø25 А300 с Аs = 982 мм2 . Момент М U , отвечающий этой арматуре, получим пропорционально ее площади

кН·м.

На отрицательные моменты

На момент М4 принята арматура 2ø32 А300 с Аs = 1609 мм2. Принимаем 0,189

кН·м

На момент МА принята Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат арматура 2ø25 А300 с Аs = 982 мм2 .

кН·м

На отрицательные пролетные моменты.

На момент М4 принята арматура 2ø16 А300 с Аs = 402мм2 .Принимаем 0,965

кН·м

Ординаты кН·м откладываются ввысь от оси эпюры во всех сечениях, через которые проходит верхняя пролётная арматура. Появляется ровная линия эпюр, точки скрещения которой Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат с огибающей эпюрой отрицательных моментов определяют места теоретического обрыва надопорных стержней.

Обрываемые пролетные и опорные стержни заводятся за место теоретического обрыва на величину W . Расстояние от опорных стержней до мест теоретического обрыва стержней определяется из эпюры графически.

В сечении каркаса (dsw = 8 мм ; Аsw1 = 50,3мм2 ; А sw = 100,6 мм2 ; Rsw = 285 МПа )

Н/мм Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат (для левой части);

Н/мм (для правой части);

Значения W будут:

-для пролетных стержней 2ø25 А500

слева ;

справа ;

-для надопорных стержней

слева 2ø28А300

справа 2ø32А300

;

Принято W1 = 600 мм; W2 =400 мм ; W3 =900мм; W4 =600 мм.

3. Расчёт сборной железобетонной колонны.

3.1. Расчёт колонны на сжатие.

Полная грузовая площадь для одной внутренней колонны составит

5,7×6,4 = 36,48 м Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат2

Подсчет нагрузок на грузовую площадь сведен в таблицу.

Нагрузку от собственного веса конструкций покрытия и междуэтажных конструкций принимаем по данным предшествующего расчёта.

Колонну принимаем сечением 500×500 мм . Свой вес колонны длиной 6 м с учетом веса обоесторонней консоли будет:

нормативный - 0,95[0,5×0,5×6,0+(0,3×0,6+0,3×0,3)·0,4]·25 = 38,19 кН

расчетный - 1,1×38,19 = 42,009 кН .

Расчет колонны по прочности на сжатие производим Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат для 2-ух схем загружения:

Расчет колонны по условиям первой схемы загружения

За расчетное принимаем верхнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне оси ригеля перекрытия этого этажа. Расчет производится на комбинацию усилий Mmax -N , отвечающую загружению временной нагрузкой 1-го из примыкающих к колонне пролетов ригеля перекрытия 1-го этажа и сплошному Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат загружению других перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N .

Неизменная и временная нагрузки на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех межэтажных перекрытий, не считая того перекрытия 1-го этажа, собирается с полной грузовой площади 36,48 м2 . Неизменная нагрузка от перекрытия 1-го этажа собирается с полной Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат грузовой площади.

Вид нагрузки

Нагрузка (кН/м2 )× ×

Нормативная нагрузка (кН )

Расчетная нагрузка

А. Нагрузка на перекрытие

1.Свой вес конструкций кровли( ковер, теплоизолятор, стяжка и пр.)

2.Вес железобетонной конструкции покрытия.

3.Временная нагрузка (снег)

2,95×36,48×0,95

3,8×36,48×0,95

1,8×36,48×0,95×0,7

107,62

131,69

43,67

1,3

1,1

1/0,7

139,906

144,86

62,15

Полная нагрузка

282,98

347,15

Б. Нагрузка на межэтажное перекрытие

1.Вес железобетонных конструкций перекрытия

2.Вес пола и перегородок

3.Временная нагрузка с коэф. понижения Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат К2 = 0,9

0,9×14=12,6 кН/м2 .

3,8×36,48×0,95

2,5×36,48×0,95

12,6×36,48×0,95

131,69

86,64

436,7

1,1

1,1

1,2

144,86

95,304

524

Полная нагрузка

655,03

764,164


Временная нагрузка на перекрытие 1-го этажа собирается с половины грузовой площади, учитывается полосовое ее размещение через просвет. Расчетная продольная сила N в расчетном сечении колонны с учетом собственного веса 2-ух ее верхних этажей, расположенных выше рассматриваемого сечения:

Расчетный изгибающий момент М.

Для определения момента М в Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат расчетном сечении 1 колонны временную нагрузку на ригеле перекрытия 1-го этажа располагаем в одном из примыкающих к колонне пролетов. Величина расчетной временной нагрузки р на 1 м длины ригеля с учетом коэффициента понижения к2 = 0,85.

кН .

Расчетные высоты колонн будут:

- для нижнего этажа

Н1 =Н1эт +0.15- hпол -hпл -hРиг /2 = 6,0+0,15-0,1-0,45-0,5/2 = 5,35 м .

для второго этажа

Н Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат2 =Н2эт = 6,0 м.

Линейные моменты инерции:

колонны сечением 500×500 мм :

Для нижнего этажа м3

Для второго этажа м3 .

-ригеля сечением 300×600 мм , просветом l = 5,7 м :

м3 .

Расчетный изгибающий момент М в расчетном сечении колонны по формуле:

кН·м .

б) Расчет колонны по прочности .

Принимая условно всю нагрузку продолжительно действующей, имеем Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат и .

Для томного бетона класса В15 имеем расчетное сопротивление бетона Rb = 0,9×8,5 = 7,65 МПа , модуль упругости бетона Е b = 20500 МПа .

Для продольной арматуры класса А300 расчетное сопротивление Rs =Rsc = 270 МПа; модуль упругости Еs = 200000 МПа.

h0 =h-a = 500-50 = 450 мм (за ранее а = 50 мм ).

нужен учёт прогиба колонны

, т.е. значение М не корректируем.

т Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат.к. вся нагрузка принята продолжительно действующей.

Потому что принимаем

Задаёмся μ = 0,018

Твердость колонны

;

;

;

Так как

Допускается принимать

Проверка

(+4,7%)

Расчет колонны по усилиям 2-ой схемы загружения.

За расчетное принимается нижнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне верха фундамента. Расчет производится на комбинацию усилий Nmax -M , отвечающих сплошному загружению временной нагрузкой всех Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат междуэтажных перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N.

Неизменная и временная нагрузка на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех перекрытий собираются с полной грузовой площади. Учитывается также свой вес колонны высотой в четыре этажа. На основании данных таблицы получим:

N=347,15+4×775,48+5×42,009=3313,85 кН.

Расчетный изгибающий момент М Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат.

Так как здание имеет жесткую конструктивную схему и просветы ригеля, примыкающие к рассматриваемой колонне слева и справа, равны, то при сплошном загружении временной нагрузкой покрытия и всех междуэтажных перекрытий изгибающий момент в сечении колонны будет равен нулю.

б) Расчет колонны на крепкость

В нижнем сечении колонны 1-го этажа Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат действует продольная сила N = 3313,85 кН. Изгибающий момент в сечении М=0 . Так как расчетный эксцентриситет с0 =М/ N =0, сечение рассчитывается на сжатие продольной силой N = 3313,85 кН , приложенной со случайным эксцентриситетом е0 . Расчётная длина колонны и фактическая длина l 0 = l = H 1 =5,35 м.

Потому что вся временная нагрузка принята долговременной то Nl = N Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат =3313,85 кН.

При Nl / N =1 и l 0 / h =16,7 для томного бетона находим 0,7858

мм2

Таким макаром, в итоге проведённых расчётов лицезреем, что

А s,tot = 6421 мм 2 > As +As ’ = 2×3149,852 = 6299,7 мм 2

Потому продольную рабочую арматуру подбираем по большей требуемой площади А s , tot = 6421 мм2

Принимаем 8ø32А300 Аs = 6434 мм2 (+0,2%)

3.2.Расчет консоли колонны.

Консоль колонны создана для Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат опирания ригеля рамы. Консоли колонны бетонируются сразу с ее стволом, потому производится также из томного бетона класса В15 имеем расчетное сопротивление бетона Rb =7,65 МПа , Rbt =0,675 МПа , модуль упругости бетона Е b =20500 МПа . Продольная арматура производится из стали класса A300 с расчетным сопротивлением R s =270 МПа . Поперечное Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат армирование маленьких консолей производится в виде горизонтальных двухветвевых хомутов из стержней поперечником 8 мм класса А240 . Модуль упругости поперечных стержней Еs =200000 МПа. Консоль принимает нагрузку от 1-го междуэтажного перекрытия с грузовой площади ω/2=18,36 м2 .

Расчетная поперечная сила передаваемая на консоль, составляет:

Q=764,164/2=382,082 кН .

Принимаем вылет консоли lc =300 мм , высоту сечения консоли в месте примыкания Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат ее к колонне, h =600 мм . Угол наклона сжатой грани консоли к горизонту . Рабочая высота опорного сечения консоли

h0 =h-a=600-35=565 мм . Так как lc =300<0.9h=513 мм , консоль маленькая.

Расстояние от приложения силы Q до опорного сечения консоли будет:

a=lc -lsup /2=300-240/2=180 мм.

Проверяем крепкость бетона на смятие под Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат опорной площадкой:

МПа < Rb =7,65 МПа

Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе:

Принимаем шаг горизонтальных хомутов Sw =150 мм

Asw =nAsw1 =2×50,3=100,6 мм2

Проверяем условие прочности:

Определяем площадь продольной арматуры Аs . Момент в опорном сечении, взятый с коэффициентом 1,25, равен:

М=1,25×Q×a=1,25×382,082×0,18 = 85,968 кНм .

Площадь сечения арматуры будет равна: мм2

Принимаем Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат 2ø12А300 Аs = 628 мм2 (+0,3%)



Перечень применяемой литературы

1. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции /Госстрой Рф.- М.: ГУП ЦПП. 2000

2. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия /Минстрой Рф.- СССР.- М.: ГУП ЦПП. 1996.

3. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. Издание 5-ое. – М.: Стройиздат, 1991.

4. Сахновский К.В. Железобетонные конструкции. Издание восьмое. – М.: Госстройиздат, 1959

5. Киселёв Н Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - реферат. Н., Ишаков В.И. Расчёт железобетонных конструкций высотного производственного строения / Учебное пособие /Издание 2-ое. – Н.Новгород, 2001



raskrit-sut-stacionarno-sluchajnih-yavlenij-i-nazvat-kakie-ekonometricheskie-issledovaniya-k-nim-primenyayutsya.html
raskritie-chuvstv-analitika.html
raskritie-i-rassledovanie-prestuplenij.html